哈氏合金HASTELLOY
交期:40
描述:Hastelloy B-3(以下簡(jiǎn)寫(xiě)成 B-3)合金是 20 世紀(jì) 90 年代進(jìn)入市場(chǎng),2003 年獲得發(fā)明專(zhuān)利的第三代鎳 - 鉬合金,是B-2合金的升級(jí)版本,是當(dāng)今Hastelloy B系列合金的最新成果,也是目前市場(chǎng)上唯一廣泛使用 的鎳 - 鉬合金。
規(guī)格:板料,圓棒,線材,鍛件
Hastelloy B-3與系列合金統(tǒng)一對(duì)比整理
目前,鎳- 鉬系列合金已由第一代的Hastelloy B、第 二 代 的Hastelloy B-2發(fā)展到了第三代的Hastelloy B-3、Nimofer 6629-alloy B-4、Nimofer 6224-alloy B-10 。第三代合金在耐蝕性、熱穩(wěn)定性、 加工成形及焊接等諸多方面均優(yōu)于前者[1] 。 由于Hastelloy B-2加工性能方面的不足,已經(jīng)逐漸退出了市場(chǎng)。
Hastelloy B系列合金是面心立方晶格結(jié)構(gòu),只有其組織足夠純凈并處于正確的晶體結(jié)構(gòu)才能獲得最佳的耐蝕效果。由于早期的哈氏合金,如Hastelloy B,Hastelloy C等需要焊后進(jìn)行完全退火(即固溶處理), 否則,焊接熱影響區(qū)的耐腐蝕性能會(huì)大大降低,而焊接是絕大多數(shù)容器生產(chǎn)中所必須的加工 過(guò)程,所以早期的哈氏合金逐漸被改進(jìn)或者被淘汰。 在冶金技術(shù)進(jìn)步的基礎(chǔ)上(如氬氧脫碳重熔精煉技術(shù) 的應(yīng)用),Hastelloy B系列合金改進(jìn)的重點(diǎn)是控制碳、 硅在極低的水平,改善焊接區(qū)域的性能,保證在焊接 區(qū)域具有和母材一樣的耐蝕性能。這樣,鎳-鉬系合金依次出現(xiàn)了Hastelloy B-2,Hastelloy B-3 ,Nimofer 6629-alloy B-4 等。Hastelloy B-2合金在一定程度上解決了焊接區(qū)域性能下降的問(wèn)題 ;Hastelloy B-3解決了Hastelloy B-2容易析出沉淀硬化相的缺點(diǎn),極大地改善了冷、熱加工性能。
表 1 列出了商業(yè)牌號(hào)與標(biāo)準(zhǔn)牌 (編) 號(hào)的對(duì)照。
表 1 商業(yè)牌號(hào)與標(biāo)準(zhǔn)牌(編)號(hào)對(duì)照表 Table 1 Comparison of commercial brand and standard brand(series) number | ||||
商業(yè)牌號(hào) | 美國(guó) ASME UNS No. | 德國(guó) DIN 17007 | ISO 牌號(hào) | 公稱(chēng)化學(xué)成分 |
Hastelloy B | N10001 | 2.4800 | NiMo30Fe5 | 65Ni-28Mo-5Fe |
Hastelloy B-2 | N10665 | 2.4615 | NiMo28 | 67Ni-28Mo-2Fe |
Hastelloy B-3 | N10675 | 2.1695 | NiMo29Cr | 65Ni-29.5Mo-2Fe-2Cr |
Nimofer 6928-alloy B-2 | N10665 | 2.4617 | NiMo28 | 67Ni-28Mo-2Fe |
Nimofer 6629-alloy B-4 | N10629 | 2.4600 | NiMo29Cr | 65Ni-28Mo-3Fe-1.3Cr-0.25Al |
Nimofer 6224-alloy B-10 | N10624 | 2.4710 | NiMo23Cr8Fe | 58Ni-23Mo-6.5Fe-8Cr |
1 鎳-鉬系列合金
1.1 Hastelloy B合金
20 世紀(jì) 40 年代Hastelloy B變形合金(UNS 編號(hào)N10001, 名義成分 Ni-28Mo-5Fe-0.3V , 于 1929年取得專(zhuān)利) 進(jìn)入市場(chǎng),是最早的固溶強(qiáng)化鎳 - 鉬合 金。由于它的鉬含量很高,因此具有高強(qiáng)度和高耐蝕 性,特別適用于應(yīng)對(duì)強(qiáng)還原性酸。Hastelloy B合金的主要問(wèn)題是焊接后熱影響區(qū)(HAZ)總是有第二相沉淀物析出,這種沉淀物大大降低了焊接結(jié)構(gòu)的耐腐蝕性能。因此,Hastelloy B不宜在焊后狀態(tài)直接使用,在晶間腐蝕能力較強(qiáng)的介質(zhì)中只能在固溶狀態(tài)下使用。
固溶處理溫度高,過(guò)程復(fù)雜,對(duì)于某些部件和設(shè)備是難以實(shí)現(xiàn)的,故Hastelloy B的使用受到限制。 因此,Hastelloy B已不再用于焊接件,不再作為耐蝕合金使用,已被劃入耐熱合金。
在早期的高溫應(yīng)用方面,雖然Hastelloy B在高溫(直到1095 ℃) 下具有高屈服強(qiáng)度和低熱膨脹系數(shù)的特點(diǎn),但由于抗氧化性較差而限于在較低的溫度(650 ℃)下使用,主要體現(xiàn)在舊式汽輪機(jī)和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)上,現(xiàn)已被時(shí)效硬化高溫合金Haynes 242TM所代替[2] 。在早期的化工耐蝕應(yīng)用方面,由于不含鉻,Hastelloy B合金被嚴(yán)格限制在還原性酸中使用。
1.2 Hastelloy B-2合金
20世紀(jì)70年代,為了改善Hastelloy B合金的晶間腐蝕敏感性,采取了降低碳、硅和鐵的含量的方法 開(kāi)發(fā)了第二代Hastelloy B-2(以下簡(jiǎn)寫(xiě)成B-2)合金。 降低碳、硅含量可以顯著降低在焊縫及熱影響區(qū)析出碳化鉬和鎳鉬金屬間化合物的析出速度和析出量, 從而大大降低晶間腐蝕敏感性,使之即使在焊接狀態(tài) 下也有很好的耐蝕性,從而它的焊接結(jié)構(gòu)無(wú)需進(jìn)行固溶處理也適用于大多數(shù)化工應(yīng)用[3]。
雖然在一定介質(zhì)條件下B-2合金焊接容器不需 要焊后熱處理,但這一事實(shí)并沒(méi)有解決由于其它操作 而需要進(jìn)行固溶處理的問(wèn)題,固溶處理在某些情況下是必須做的,且是有益的,相關(guān)因素如下[5] :
(1)B-2 合金熱加工后,必須進(jìn)行固溶處理。
(2)冷成形后通常需要固溶處理,以恢復(fù)延展 性和降低硬度?,F(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)表明,如果冷變形量低于約 7% 的外纖維延伸率,一般情況下可不需要退火。
(3)固溶處理冷成形材料可以降低焊接熱循環(huán) 導(dǎo)致熱影響區(qū)(HAZ)脆化的可能性。
(4)固溶處理可以減少殘余應(yīng)力,殘余應(yīng)力是 應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂( SCC)的一個(gè)重要形成因素。雖然 對(duì)于B-2合金 SCC 通常不是問(wèn)題,但經(jīng)驗(yàn)表明,在 某些環(huán)境中,存在重大冷變形會(huì)增加 SCC 的敏感性。同樣,現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)表明,固溶處理變形量大于約7%的 外纖維延伸率的部件將降低SCC敏感性。
(5)固溶處理可以提高焊接熔合區(qū)和熱影響區(qū)的耐腐蝕性。
雖然B-2合金在熱穩(wěn)定性、 制造方面優(yōu)于Hastelloy B合金,但是B-2合金畢竟是接近于Ni-Mo純二元系合金,短時(shí)在中溫敏化區(qū)538~870 ℃停留 也會(huì)迅速析出 Ni4Mo(β 相) 金屬間化合物,使合金 的延展性急劇下降,致使加工成形非常困難。Ni4Mo 相可能會(huì)引起熱加工(鍛造、熱卷) 過(guò)程中的開(kāi)裂, 在固溶處理過(guò)程中的開(kāi)裂,焊接熱影響區(qū)應(yīng)力腐蝕的 開(kāi)裂,出現(xiàn)脆化問(wèn)題即B-2合金具有中溫脆化的特性。 于是,B-2 合金被熱穩(wěn)定性更好的Hastelloy B-3合金替代。
1.3 Hastelloy B-3合金
Hastelloy B-3(以下簡(jiǎn)寫(xiě)成 B-3)合金是 20 世紀(jì) 90 年代進(jìn)入市場(chǎng),2003 年獲得發(fā)明專(zhuān)利的第三代鎳 - 鉬合金,是B-2合金的升級(jí)版本,是當(dāng)今Hastelloy B系列合金的最新成果,也是目前市場(chǎng)上唯一廣泛使用 的鎳 - 鉬合金。
與B-2合金相比,B-3 合金的最大優(yōu)點(diǎn)在于短時(shí)暴露于中溫仍能保持很好的延展性[4] 。在與制造有關(guān)的熱過(guò)程中,經(jīng)常會(huì)遇到短時(shí)暴露于中溫這種情況,諸如在700 ℃這樣的溫度下極短的暴露也會(huì)使B-2合金嚴(yán)重脆化,但 B-3 合金在長(zhǎng)達(dá)幾個(gè)小時(shí)的時(shí)間內(nèi)也不會(huì)脆化,顯示出對(duì)這種脆化具有顯著的耐受性,這為合金被加工成復(fù)雜部件提供了極大的便利,比如封頭成型。這是由于B-3 合金對(duì)成分進(jìn)行了特別的優(yōu)化調(diào)整,在中溫區(qū)(600 ~ 800 ℃)沉淀反應(yīng)變緩慢,并形成 Ni3Mo(γ 相) 金屬間相,改善了B-2在通過(guò)中溫時(shí)容易析出Ni4Mo(β 相)沉淀相的缺點(diǎn)。在中溫區(qū)熱穩(wěn)定性上B-3合金極大的優(yōu)越于B-2合金,使熱加工性能有了很大提升,有更好的成形和焊接性能。
B-3 合金的抗均勻腐蝕性能與B-2相同。與B-2 相比,B-3 合金對(duì)點(diǎn)腐蝕、應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂、刀狀腐蝕和焊接熱影響區(qū)腐蝕開(kāi)裂的抗力均有很大的提高[4]。 與B-2合金一樣,B-3不建議在存在鐵鹽或銅鹽的酸中使用,因?yàn)檫@樣會(huì)導(dǎo)致合金快速腐蝕失效。
當(dāng)鹽酸接觸到鐵和銅時(shí),會(huì)與之發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成三價(jià)鐵鹽和二價(jià)銅鹽。
由于 B-3 合金在中溫不容易析出有害的金屬間相,這種熱穩(wěn)定性的改善使其在各種熱循環(huán)下比 B-2合金具有更大的延展性,這就使制造B-2合金設(shè)備所遇到的問(wèn)題最小化。因此,B-3 合金適用于以前要求使用B-2合金的所有應(yīng)用場(chǎng)合,并可以在焊接狀態(tài)下直接使用。
1.4 Nimofer 6928-alloy B-2合金
Nimofer 6928-alloyB-2,是德國(guó)蒂森虜伯VDM公司生產(chǎn)的第二代鎳 - 鉬合金,是成分調(diào)整的B-2合金,傳統(tǒng)的B-2已不再生產(chǎn)。
在Nimofer 6928-alloyB-2中碳、硅的含量限制到極低值,減少了在焊接熱影響區(qū)碳化鉬和金屬間沉淀相的析出,從而保障在焊接狀態(tài)下有足夠的耐蝕性。在合金成分中鐵、鉻不再作為雜質(zhì)元素控制, 要求在基體中保持一定的量,可減小在制造過(guò)程中脆化的風(fēng)險(xiǎn)。圖 1[5] 顯示了鐵、鉻元素含量對(duì)敏化態(tài)合金沖擊韌性的影響。這是由于在 Nimofer 6928-alloyB-2 合金中保留一定量的鐵和鉻能顯著抑制金屬間化合物 Ni4Mo 相在中溫敏化溫度(700~870 ℃) 范圍內(nèi)的析出。有金屬間沉淀相存在的合金,韌性和耐蝕性下降。因此,Nimofer 6928-alloyB-2可以在焊態(tài)下使用。這種成分上的調(diào)整已經(jīng)被20世紀(jì)90年代開(kāi)發(fā)的B-3和 Nimofer 6629-alloy B-4 所采納。
圖 1 Nimofer6928-alloyB-2合金敏化曲線(可與上海墨3鉅特殊鋼客服聯(lián)系索取圖表)Fig.1 Sensitization curve ofNimofer 6928-alloy B-2
1.5 Nimofer 6629-alloy B-4合金
20 世紀(jì) 90 年代推出的 Nimofer6629-alloy B-4合金是德國(guó)蒂森克虜伯 VDM 公司的最新科研成果[6]。 Nimofer 6629-alloy B-4 超低的碳和硅含量結(jié)合增加了的鐵和鉻含量,與Nimofer 6928-alloyB-2相比抗氯化物引起的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂性能顯著提高,抗晶間腐蝕敏 感性也有所提高,沒(méi)有削弱抗還原性酸均勻腐蝕性能。由于成分的均衡性提高了合金的熱穩(wěn)定性,在常規(guī)熱加工過(guò)程中(700 ~ 850 ℃) 能有效抑制有序的β 相(Ni4Mo)生成,減少或消除不利的金屬間沉淀相,耐蝕性能得到提高,制造性能得到改善,具有優(yōu)異的冷熱成型和焊接性能,可在-196~400 ℃的溫度范圍 內(nèi)使用。
Nimofer 6629-alloy B-4 合金解決了 Nimofer 6928- alloyB-2 合金所遇到的所有制造問(wèn)題和在特定環(huán)境中對(duì)應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂敏感的問(wèn)題。
1.6 Nimofer 6224-alloy B-10合金
鎳-鉬合金唯一的不足之處是因?yàn)椴缓t對(duì)氧化性介質(zhì)的耐蝕性很差。2000 年后,Nimofer 6224- alloyB-10 的推出克服了鎳 - 鉬合金在氧化性介質(zhì)中應(yīng)用的局限性[7] 。隨著鹽酸充氣程度的上升和氧化性雜質(zhì)的增多,鎳-鉬合金的應(yīng)用受到嚴(yán)格的限制,這時(shí)可以一試Nimofer 6224-alloy B-10 合金,它是一種介于鎳- 鉻- 鉬合金和鎳- 鉬合金之間的過(guò)渡型合金(B 合金家族和 C 合金家族的中間產(chǎn)物), 是專(zhuān)門(mén)用于處理含少量氧化劑的還原性酸。在氧化性介質(zhì)中哈氏合金B(yǎng)的腐蝕速度很快,這時(shí)往往需要使用哈氏合金 C ,哈氏合金 C 含有較高的鉻,對(duì)氧化性介質(zhì)有強(qiáng)的 耐蝕性。但哈氏合金C缺少足夠的鉬含量以抵抗強(qiáng)還原性酸的腐蝕性。Nimofer 6224-alloy B-10 的鉬含量明顯高于哈氏合金 C ,抵抗還原性酸的腐蝕能力增強(qiáng),鐵和鉻分別提高到6%和8%,抵抗氧化性介質(zhì)的腐蝕能力也增強(qiáng)。
2 材料性能
2.1 化學(xué)成分
Hastelloy B是鎳 - 鉬合金,鎳中加入鉬后大大提高了在鹽酸和稀硫酸等還原性介質(zhì)中的耐蝕性。隨著鉬含量的提高,合金在還原性介質(zhì)中的耐蝕性也隨之逐漸提高,鉬含量超過(guò)15% 時(shí),在還原性酸中的耐蝕性明顯提高。當(dāng)鉬含量達(dá)到 30% 左右時(shí),具有最佳的耐蝕效果,在未充入空氣的鹽酸中,在常壓沸點(diǎn) 以下任何濃度時(shí)都具有較好的耐蝕性(見(jiàn)圖 2[8])。在不充空氣的非氧化性的硫酸中(≤ 60%),在常壓沸點(diǎn)以下有較好的耐蝕性。當(dāng)介質(zhì)中存在空氣時(shí),較高的鉬含量具有更好的耐蝕性。
鎳 - 鉬合金系列中,第一代合金Hastelloy B中, C ≤ 0.05% ,Si ≤ 1.0% ,晶間腐蝕敏感性很高,焊接構(gòu)件在焊后狀態(tài)不宜用于有晶間腐蝕能力的介質(zhì)。 第二代合金B(yǎng)-2中,C ≤ 0.02% ,Si ≤ 0.10% ,有較好的耐晶間腐蝕性能,但B-2合金的晶間腐蝕敏感性仍然不夠低,當(dāng)介質(zhì)為含碘離子的高溫醋酸時(shí),焊后狀態(tài)的耐晶間腐蝕性能仍不夠高,不得不將焊接容器進(jìn)行固溶處理后使用。因此又發(fā)展了第三代鎳 - 鉬 合 金 B-3 和 Nimofer 6629-alloy B-4 ,C ≤ 0.01%, Si ≤ 0.10% 或 Si ≤ 0.05%.
鎳-鉬合金中加入鐵后會(huì)使耐蝕性下降,加入鐵 量不超過(guò) 6% 時(shí)對(duì)耐均勻腐蝕性能影響不大,且可改善工藝性能。但在要求良好的抗應(yīng)力腐蝕性能時(shí),要求將鐵含量降低到低于2%[8]。合金中加入少量的鋁,可細(xì)化晶粒,提高沖擊 韌性 ;顯著提高高溫不起皮性能。ASME SB-333 板材帶材標(biāo)準(zhǔn)中Hastelloy B系列合金的化學(xué)成分見(jiàn)文獻(xiàn)[9]。
2.2 力學(xué)性能
哈氏合金具有高強(qiáng)度、高韌性、高硬度和易加工硬化,變形抗力和回彈較大的特性。哈氏合金的室溫屈強(qiáng)比為0.20 ~ 0.55 ,與奧氏體不銹鋼(約為 0.35 ~ 0.4)相當(dāng)。因此,哈氏合金具有良好的冷成形性能,可使容器具有較大的塑性?xún)?chǔ)備。B-3合金具有 非常嚴(yán)重的冷作加工硬化趨勢(shì),這使得封頭成形極為 困難,往往需要 1 ~ 2 次中間的固溶處理,以軟化材料。Hastelloy B系列合金標(biāo)準(zhǔn)(ASME SB-333 固溶處理 態(tài)室溫板材)的力學(xué)性能見(jiàn)文獻(xiàn)[9]。
2.3 腐蝕性能
2.3.1 晶間腐蝕
決定鎳基合金晶間腐蝕敏感性的內(nèi)因是其化學(xué) 成分的合金含量和純凈度,應(yīng)降低碳、硅含量,提高 鉻、鉬含量,加入少量穩(wěn)定化元素如鈦、鈮、釩等(典 型的就是 B-3 合金的改進(jìn))。鎳基合金的晶間腐蝕敏感性主要由于晶間碳化鉻、碳化鉬的析出所致,鈦、鈮、釩與碳的親和力大于鉻、鉬與碳的親和力,會(huì)優(yōu)先析出鈦、鈮、釩的碳化物,而不析出或很少析出鉻、鉬的碳化物,這樣在敏化區(qū)就不會(huì)產(chǎn)生鉻、鉬的碳化物和貧化區(qū),或貧化區(qū)的鉻、鉬含量不會(huì)很低,從而使合金不致產(chǎn)生晶間腐蝕敏感性。
引起鎳基合金晶間腐蝕敏感性的外因是其受到的熱過(guò)程。當(dāng)其經(jīng)歷熱成形或受到焊接熱循環(huán)或不正確的熱處理(如常規(guī)的 620 ℃消除應(yīng)力熱處理)后, 焊縫金屬或熱影響區(qū)或母材會(huì)析出富鉻相(碳化鉻)、富鉬相(碳化鉬或鎳- 鉬金屬間化合物),使晶界“貧鉻”、“貧鉬”,這種現(xiàn)象叫“敏化”。敏化會(huì)帶來(lái)兩 方面的危害,一是使合金脆化,沖擊韌性下降;二是在某些腐蝕性介質(zhì)中敏化后的合金會(huì)加速沿晶界的腐蝕。
敏化反映的是合金的熱穩(wěn)定性,熱穩(wěn)定性是限制鎳基合金應(yīng)用的重要因素。對(duì)鎳基合金進(jìn)行固溶處 理和減少在敏化溫度范圍內(nèi)的停留時(shí)間是在工藝上 提高耐晶間腐蝕的主要途徑。
2.3.1.1 熱穩(wěn)定性特點(diǎn)
鎳-鉬合金與鉻鎳奧氏體不銹鋼(300 系列不 銹鋼) 和鎳 - 鐵 - 鉻合金(Inconel 系列合金)、 鎳 - 鉻 - 鉬合金(Hastelloy C系列合金) 相比,晶間腐蝕 敏感性的最顯著區(qū)別為,鎳 - 鉬合金有兩個(gè)敏化區(qū),1200~1300 ℃的高溫敏化區(qū)和550~900 ℃的中溫敏化區(qū)(見(jiàn)圖 3[8] ,Hastelloy B在各溫度下等溫時(shí)效后 在 10% 鹽酸中的晶間腐蝕敏感性曲線), 且敏化傾向 隨變形率的增加而增大。鎳 - 鉬合金的中溫敏化區(qū)與 奧氏體不銹鋼和其他鎳基合金的敏化區(qū)的溫度區(qū)域 近似。
在≥ 1 250 ℃高溫區(qū),鎳 - 鉬合金中的析出相有 M6C 、M2C 等金屬碳化物及 σ 相。金屬的碳化物主要 有 Ni2Mo4C 、Ni3Mo3C ,也有 Mo6C 和 Mo2C 。σ 相主要為 MoFe 金屬間化合物。在 550 ~ 900 ℃的中溫敏化區(qū)則析出鎳鉬金屬間化合物,高于 850 ℃是主要為 Ni3Mo 、Ni7Mo6 ,較低溫度則為 Ni4Mo。
2.3.1.2 熱穩(wěn)定性提高
B-2 合金有強(qiáng)烈析出第二相的傾向,特別是在 550 ~ 900 ℃溫度范圍內(nèi)。析出相不是想要的面心立方 晶格的 γ 相(即 Ni3Mo 相),而是析出相中最有危害 性的 β 相(即 Ni4Mo 相,一種有序的金屬間化合物), 它在敏化溫度下迅速形成。β 相的存在一方面顯著降低了B-2合金的韌性,延展性,使合金脆化,造成B-2 合金在原材料生產(chǎn)過(guò)程中(如熱軋) 或設(shè)備制造過(guò)程 中(如焊后整體熱處理) 開(kāi)裂 ;另一方面使合金變得 對(duì)應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂敏感,造成設(shè)備在服役環(huán)境中開(kāi)裂。
與B-2合金相比,第三代 B-3 合金的唯一最大優(yōu)勢(shì)就在于瞬時(shí)暴露于中溫時(shí)仍能保持極佳的韌性, 大大提高了合金微觀結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性,特別是降低了對(duì) β 相析出的敏感性。暴露于中溫通常不可避免地發(fā)生 在制造過(guò)程中的焊接熱循環(huán)和熱處理。圖 4[4] 的中溫 敏化曲線顯示了 B-3 合金相對(duì)于B-2合金的優(yōu)勢(shì)。當(dāng)B-2合金在 750 ℃溫度范圍內(nèi)停留時(shí)間稍長(zhǎng)( 10 min 左右),β 相瞬間生成,使合金的延展性極速下降, 合金嚴(yán)重脆化。而對(duì)于 B-3 合金在 650 ℃左右則需幾 個(gè)小時(shí)才能析出有害的第二相,B-3 合金表現(xiàn)出了顯 著的抗脆化能力,這為涉及焊接和熱處理的復(fù)雜部件(如封頭) 的制造提供了極大的便利。這是由于 B-3 合金從冶金學(xué)相變理論出發(fā),調(diào)整了成分中 Mo、 Cr、Fe、Mn 含量的比例,使有害相析出速度大大降低, 緩慢形成的有害相從 Ni4Mo 變?yōu)?nbsp;Ni3Mo[10]。
總之,通過(guò)調(diào)整化學(xué)成分,B-3 合金的熱穩(wěn)定性 比B-2合金有了明顯的提高,金屬間有害相析出的傾向很小,使之在焊接熱循環(huán)中比B-2合金有更大的韌性。
2.3.1.3 熱穩(wěn)定性影響
鎳基合金的熱穩(wěn)定性除了受化學(xué)成分這個(gè)內(nèi)在 因素影響外,還受外因溫度和時(shí)間的影響。對(duì)于容器制造更應(yīng)關(guān)心溫度和作用時(shí)間對(duì)熱穩(wěn)定性的影響。 即使對(duì)于熱穩(wěn)定性很高的 B-3 合金也應(yīng)注意熱過(guò)程 對(duì)合金性能的影響,當(dāng)在中溫時(shí)作用的時(shí)間很長(zhǎng)時(shí), 合金的性能依然會(huì)下降,如表 2[4] 所示。
2.3.2 均勻腐蝕
Hastelloy B系列合金,是針對(duì)強(qiáng)還原性的鹽酸設(shè)計(jì)的,主要用于還原性的強(qiáng)酸介質(zhì)中,如任何 濃度和常溫至沸點(diǎn)的全溫度范圍內(nèi)的未充空氣的鹽酸 ;100 ℃以下各種濃度未充空氣的硫酸 ;濃度 60% 以下低于沸騰溫度未充空氣的硫酸 ;100 ℃以下不 含空氣的氫氟酸等。在不含空氣低于沸點(diǎn)的磷酸, 10% ~ 50% 的未充 空氣 的醋 酸,低 于 70% 并低 于 120 ℃堿液等介質(zhì)中也有良好的耐蝕性。耐氯化氫氣 體耐蝕。耐鹵族催化劑的腐蝕。不宜用于氧化性介 質(zhì)[8]。
2.3.2.1 鹽酸
鎳 - 鉬合金是耐常壓下各種溫度和濃度鹽酸腐蝕 的寶貴金屬材料(還有鋯、鉭)。由 ISO 腐蝕圖 5[10] 可見(jiàn),鎳 - 鉬合金耐直到沸 騰的全濃度的鹽酸(試劑級(jí)純度) 腐蝕,腐蝕速率落 在了耐蝕程度為“安全”的區(qū)域即 0.1 ~ 0.5 mm/a(試 樣是 1 066 ℃固溶處理,水淬,非焊接件)。
由于鎳 - 鉬合金只含有微量的鉻元素,無(wú)法在氧化性的介質(zhì)中形成氧化膜保護(hù),因此,鎳 - 鉬合金無(wú)法用在含有氧化性介質(zhì)(鐵離子 Fe3+ 、銅離子 Cu2+) 的環(huán)境中,即使只有 5×10-5的氧化性離子,合金的耐蝕性也會(huì)大大降低。圖 6[11] 顯示了含氧化性雜質(zhì)或殘留物的鹽酸對(duì) B-3 合金和 C-2000 合金腐蝕性能的 影響。分別在沸騰的 2.5% 鹽酸和沸騰的 10% 鹽酸中加入鐵離子(以氯化鐵的形式存在)。 當(dāng)鐵離子Fe3+濃度達(dá)到 5×10-5 時(shí),B-3 合金的腐蝕速率急劇上升。C-2000 合金的表現(xiàn)正好相反,在10% 的沸騰純鹽酸 中 C-2000 合金的腐蝕速率很高,但當(dāng)鐵離子 Fe3+ 濃 度達(dá)到 5×10-5 時(shí),C-2000 合金的腐蝕速率急劇下降。加入鐵離子對(duì)提高 C-2000 合金的耐蝕性反而有利。
圖 7[12] 顯示的是幾種合金在沸騰純鹽酸溶液中 的腐蝕速率。含鉬的 316L 奧氏體不銹鋼的腐蝕速率 超過(guò) B-3 和鋯的 104 倍。B-3 比 C-2000 和 Monel 400對(duì)鹽酸的耐蝕性要好。
圖 6 在沸騰鹽酸中鐵離子含量對(duì)腐蝕性影響(可與上海墨3鉅特殊鋼客服聯(lián)系索取圖表)
Fig.6 Effect of iron ion content on corrosion in boiling hydrochloric acid
圖 7 幾種金屬在沸騰鹽酸中的腐蝕性比較(可與134727+87990聯(lián)系索取圖表)
Fig.7 Corrosion comparison of several metals in boiling hydrochloric acid
圖 8[12] 顯示的是鹽酸(5%)溫度對(duì)幾種鎳基合 金和 316L 不銹鋼腐蝕速率的影響。對(duì)大多數(shù)合金來(lái) 說(shuō),溫度升高腐蝕速率升高,但對(duì) B-3 合金確是個(gè)例 外,溫度對(duì)腐蝕速率的影響并不強(qiáng)烈,在沸騰鹽酸中的腐蝕速率反而低于沸點(diǎn)以下的腐蝕速率,這可能與 鹽酸溶液中溶解了氧氣有關(guān),溫度越高,氧氣溢出的 也越多。
圖 9[12] 顯示了幾種合金在沸騰 2.5% 鹽酸中鐵離 子含量對(duì)腐蝕速率的影響。雖然 316L 奧氏體不銹鋼 和 Incoloy 825 合金的腐蝕速率較高,但鐵離子含量 對(duì)腐蝕速率的影響不顯著。B-3 合金的腐蝕速率在純 沸騰鹽酸中是最低的,但隨鐵離子含量的升高腐蝕速 率逐漸升高。C-2000 在純鹽酸中腐蝕速率比 B-3 高, 但是,當(dāng)鐵離子含量只要達(dá)到 3×10-6 時(shí),C-2000 的 腐蝕速率就以接近二個(gè)數(shù)量級(jí)直線下降,這是由于氧 化性的鐵離子促進(jìn) C-2000 鈍化,形成富鉻氧化膜減 小了均勻腐蝕速率。
圖 8 鹽酸(5%)溫度對(duì)腐蝕性影響
Fig.8 Effect of hydrochloric acid(5%) temperature on corrosion
圖 9 在 2.5% 沸騰鹽酸中鐵離子含量對(duì)腐蝕性影響
Fig.9 Effect of iron ion content on corrosion in 2.5% Boiling hydrochloric acid
2.3.2.2 硫酸
圖 10[10] 展示了 B-3 合金在純凈硫酸中有大片的 安全區(qū)域(腐蝕速率小于 0.5 mm/a)。
硫酸的腐蝕性沒(méi)有鹽酸那么強(qiáng),和鹽酸一樣它 的腐蝕性也取決于濃度、溫度和純凈度。
圖 11[12] 顯示的是幾種合金在沸騰純硫酸溶液中的腐蝕速率。(可與上海墨ζ鉅特殊鋼客服聯(lián)系索取圖表)濃度達(dá)到 96% 的硫酸在沸騰狀態(tài)是穩(wěn) 定的。沸點(diǎn)受濃度的影響很大,中等濃度或高濃度的 硫酸沸點(diǎn)急劇升高,如 20% 硫酸沸點(diǎn) 104 ℃, 50% 硫酸沸點(diǎn) 123 ℃, 80% 硫酸沸點(diǎn) 202 ℃。 鈦(Gr.2) 和 316L 不銹鋼不適合于在硫酸中使用。鎳基合金中 B-3 在沸騰硫酸中的腐蝕速率是最低的,只有濃度達(dá) 到 70% 時(shí) B-3 的腐蝕速率才開(kāi)始升高。高濃度的硫 酸鋯合金(如 Zr-702)也不能承受。
圖 12[12] 顯示了在恒定濃度的硫酸中溫度對(duì)幾種 鎳基合金腐蝕性能的影響。溫度對(duì)C-2000合金和G-30合金腐蝕速率的影響非常強(qiáng)烈,但對(duì) B-3 合金幾乎不受影響。
圖 10 B-3 合金在硫酸中的 ISO 腐蝕曲線(可與上海墨ζ鉅特殊鋼客服聯(lián)系索取圖表)
Fig.10 ISO corrosion curve of B-3 alloy in sulfuric acid
圖 11 幾種金屬在沸騰硫酸中的腐蝕性比較
Fig.11 Corrosion comparison of several metals in boiling sulfuric acid
圖 12 硫酸(60%)溫度對(duì)合金腐蝕性影響
Fig.12 Effect of sulfuric acid(60%) temperature on corrosion of alloys
硫酸中污染物的存在會(huì)加速對(duì)合金的腐蝕。
圖 13[12] 中顯示了純硫酸和硫酸加入 2×10-4 氯離子(如NaCl)后,隨溫度的升高對(duì) B-3 和 C-2000 腐蝕速率 的影響,上曲線為在受污染的硫酸中,下曲線為在純 凈的硫酸中。對(duì)于這兩種合金腐蝕速率均增加,但對(duì) 鎳 - 鉻 - 鉬合金的影響更顯著。
圖 13 沸騰硫酸(含氯化物)濃度對(duì)腐蝕性影響(可與上海墨3鉅特殊鋼客服聯(lián)系索取圖表)
Fig.13 Effect of concentration ofBoiling sulphuric acid(chloride) on corrosion
2.3.2.3 氫氟酸
氫氟酸具有極強(qiáng)的腐蝕性和獨(dú)特的腐蝕行為, 常與硝酸配比做金屬的酸洗劑。鎳基合金是唯一廣泛 用于處理氫氟酸水溶液的合金,因?yàn)椴讳P鋼、鈦、鋯、 鈮和鉭都不適合。但是,由表 3[4] 可見(jiàn)對(duì)高濃度和高 溫度的氫氟酸 B-3 合金也難以耐受。
2.3.3 應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂
鎳基合金的主要屬性之一是抗氯化物引起的應(yīng) 力腐蝕開(kāi)裂。45% 氯化鎂沸騰溶液是評(píng)價(jià)材料抵抗 這種極具破壞性浸蝕開(kāi)裂的常用試劑(ASTM G-36), 以典型的 U 型彎曲試樣檢驗(yàn)。從表4[10] 顯而易見(jiàn), 鎳基合金的抗應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂能力比奧氏體不銹鋼強(qiáng)得多。
注: 浸蝕時(shí)間到1 008 h(即6周) 后停止。
3 應(yīng)用
Hastelloy B系列合金通常應(yīng)用于苛刻的強(qiáng)腐蝕 環(huán)境,廣泛應(yīng)用于化工、石化、能源和污染控制等領(lǐng) 域,尤其適用于在硫酸、鹽酸、磷酸、醋酸等工業(yè)中, 如鹽酸的蒸餾,濃縮 ;低壓羰基合成醋酸(HAC); 鹵化丁基橡膠(HIIR);聚氨酯原料和乙苯烷基化生 產(chǎn)等工藝設(shè)備中。由于價(jià)格昂貴,Hastelloy B系列合金應(yīng)用相對(duì) 比較集中,主要集中于醋酸生產(chǎn)(羰基合成法) 和一 些硫酸回收系統(tǒng)中,如醋酸工程中的蒸發(fā)器[13] 和稀 硫酸貯罐[14]。Nimofer 6224-alloy B-10 應(yīng)用于對(duì)許多合金都有縫隙腐蝕的垃圾焚燒裝置。
4 結(jié)束語(yǔ)
Hastelloy B系列合金是強(qiáng)度高、耐蝕性好的材料,但其價(jià)格昂貴,對(duì)制造工藝要求高,需謹(jǐn)慎對(duì)待。在選材時(shí)應(yīng)選擇最新的B-3合金,利于成形與焊接。
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